Figure 1은 본 연구에서 제안하는 고효율 OTEC 발전 사이클의 장치도를 나타낸 것이고, Figure 2는 상태점을 P-h 선도상에 나타낸 것이다. Figure 1에서처럼 냉각기, 재생기, 팽창밸브, 분리기 등을 채용한 고효율 OTEC 발전 사이클은 터빈 2개, 펌프 1개, 열교환기 4개, 기액분리기 1개, 팽창밸브 1개 등으로 구성되며, 작동유체는 증발잠열이 높은 R717(암모니아)이 사용된다. 그리고 증발기와 응축기 내를 순환하는 작동유체의 증발과 응축을 위해서 고온의 표층수와 저온의 심층수가 각각 사용된다.

Figure 2: 
P-h diagram of high-efficiency R717 OTEC power cycle proposed in this study

본 논문에서 제안한 OTEC 발전 사이클의 특징은 냉각기와 기액분리기를 채용하여 응축기의 방출열량을 감소시키고, 재생기를 사용하여 증발기의 흡입열량을 줄이며, 또한 2단 터빈을 사용하여 출력일과 시스템 효율을 증가시키는 것이다.

R717 냉매의 열역학적 물성치와 상태방정식은 HYSYS에서 제공하는 여러 가지 상태방정식 중에서 R717 냉매에 잘 맞는 Peng-Robinson식[12]을 이용하여 계산하였다.

Equipment	Exergy loss(Δexloss), [kW]	Exergy destruction factor(EDF), [/]
Evaporator	Δexloss,e = m (ex1 - ex2) + Qe (1 - To / TH)	EDFe = Δexloss,e / W
Condenser	Δexloss,c = m (ex1 - ex2) + Qc (1 - To / TL)	EDFc = Δexloss,c / W
Heat exchanger	Δexloss,HX = mi (exi,in - exi,out)	EDFHX = Δexloss,HX / W
Turbine	Δexloss,t = m (ex1 - ex2) - Wt	EDFt = Δexloss,t / W
Pump	Δexloss,p = m (ex1 - ex2) - Wp	EDFp = Δexloss,p / W
Tank	Δexloss,ta = m1ex1 - m2ex2 - m3ex3	EDFta = Δexloss,ta / W
mixer	Δexloss,mx = m1ex1 - m2ex2 - m3ex3	EDFmx = Δexloss,mx / W
Expansion valve	Δexloss,exp = m (ex1 - ex2)	EDFexp = Δexloss,exp / W
Exergy	ex = (h - ho) + To(s - so)	-
EDFtotal = EDFe+EDFc+EDFH,t+EDFL,t+EDFre+EDFco+EDFexp+EDFta+EDFmx+EDFp
To : Ambient temperature(30℃), TH : Surface seawater inlet temperature(25℃), TL : Deep seawater inlet temperature(4℃), ho : Enthalpy evaluated at ambient temperature, so : Entropy evaluated at ambient temperature, W : Total turbine work – Pump work

본 시스템의 엑서지 분석에 필요한 식들은 Table 1에 정리하였다. R717용 해양온도차 발전 사이클의 제 2법칙 효율(second law efficiency) η_Ⅱ은 동일한 조건에서 최대 가역 열효율(η_th-rev)에 대한 실제 열효율(η_real)의 비로써, 다음과 같이 정의된다.

여기서, T_H는 히트소스(heat source) 온도이고, T_o는 주위의 온도이다.

R717용 해양온도차 발전 사이클의 열원수(표층수)의 온도(T_ss,in)는 25℃이고, 주위온도(T_o)는 30℃이다. 따라서 식 (1)의 분모항 내에 있는 T_o/T_H값이 1보다 커지게 되므로, 제 2법칙 효율(second law efficiency) ηⅡ은 음수의 값이 나오게 된다. 이러한 경우, 제 2법칙 효율(엑서지 효율)을 계산하는 식은 엑서지 파괴인자(EDF, exergy destruction factor)로부터 구할 수 있다[10].

여기서, EDF_total는 Table 1에서 나타낸 것처럼, 각각의 구성품에 대한 엑서지 파괴인자(EDF)를 모두 합한 값이다.

Table 2에는 본 연구에서 사용되는 R717용 해양온도차 발전 사이클의 성능 분석범위를 나타내었다. Table 2에서 성능 분석범위는 R717용 해양온도차 발전 사이클의 일반적인 운전조건이다. 질량유량(m)은 다른 변수의 운전조건이 기준값일 때 순수일량(W)을 20 kW로 맞춘 값인 1350 kg/h이다. R717용 해양온도차 발전 사이클의 개략도와 상태점을 나타낸 Figure 1과 운전조건을 나타낸 Table 2의 분석범위로부터 Table 1의 수식을 계산하고 이렇게 나온 결과값을 이용하여 R717용 해양온도차 발전 사이클의 제 2법칙 효율에 영향을 미치는 인자들에 대해서 살펴보고자 한다.

Figure 3은 증발기 출구압력(P_e,out) 변화에 따른 R717용 OTEC 발전 사이클의 엑서지 효율(ηⅡ)과 엑서지 손실인자(EDF)의 변화를 나타낸 것이다. 증발기 출구압력이 증가할수록 엑서지 효율은 약 109% 정도 증가한다. 이는 증발기 출구압력이 증가함에 따라 고단터빈의Figure 3: Exergy efficiency and EDF of R717 OTEC power cycle with outlet pressures of evaporator 입·출구 압력차가 커지고, 결과적으로 고단터빈 일량이 증가하고 순수일량(W)이 증가한다. 그리고 증발기의 EDF_e가 감소하는데, 그 이유는 증발기 출구압력(≒증발온도)이 증가할수록 증발기의 열교환 온도차가 감소해서 증발기의 비가역성이 감소하기 때문이다. 나머지 구성요소의 EDF는 거의 일정하다. 즉, 엑서지 효율을 구하는 식에서 순수일량(W)의 증가와 증발기 EDF^e의 감소에 의해 각 구성기기들의 EDF를 모두 합친 EDF^total이 감소하기 때문에 엑서지 효율은 증가한다.

Figure 3:  
Exergy efficiency and EDF of R717 OTEC power cycle with outlet pressures of evaporator

Figure 4:  
Exergy efficiency and EDF of R717 OTEC power cycle with outlet pressures of high turbine

Figure 5: 
Exergy efficiency and EDF of R717 OTEC power cycle with intlet pressures of condenser

Figure 4는 고단터빈 출구압력(P_H,t,out)의 변화에 따른 R717용 OTEC 발전 사이클의 엑서지 효율(ηⅡ)과 엑서지 손실인자(EDF)의 변화를 나타낸 것이다. 고단터빈 출구압력이 증가할수록 엑서지 효율은 약 4% 정도 감소한다. 이는 식 (2)로부터 각 구성기기의 EDF를 모두 합친 EDF_total이 증가하기 때문이다. 그 이유는 고단터빈 출구압력이 증가할수록 고단터빈의 EDF_H,t는 감소하는 반면, 저단터빈의 EDF_L,t는 증가하는데, 이때 저단터빈의 EDF_L,t 증가량이 약간 더 크다. 그리고 고단터빈 출구압력이 증가할수록 고단터빈의 일량은 줄어들고 저단터빈의 일량은 늘어나게 되는데 이때 고단터빈 일량의 감소가 저단터빈 일량의 감소보다 더 크기 때문에 순수일량(W)은 소폭 감소한다. 결국, EDF_total이 증가하게 되고 엑서지 효율은 감소한다.

Figure 5는 응축기 입구압력(P_c,in)의 변화에 따른 R717용 OTEC 발전 사이클의 엑서지 효율(ηⅡ)과 엑서지 손실인자(EDF)의 변화를 나타낸 것이다. 응축기 입구압력이 증가할수록 엑서지 효율은 약 8% 정도 감소하는 경향을 보였다. 이는 응축기 입구압력 즉, 저단터빈의 출구압력이 증가하게 되면, 이 저단터빈의 입·출구압력차가 감소하기 때문에 저단터빈 일량이 감소하고, 결과적으로 순수일량(W)이 감소한다. 그리고 응축기의 EDF_c가 감소하게 되는데, 그 이유는 응축기 입구압력(≒응축온도)이 증가할수록 응축기의 열교환 온도차가 증가해서 응축기의 비가역성이 증가하기 때문이다. 나머지 구성요소에 대한 EDF는 거의 일정하다. 즉, 응축기 입구압력이 증가할수록 순수일량(W)이 감소하고 EDF_total이 증가하게 되어 엑서지 효율은 감소한다.

Figure 6: 
Exergy efficiency and EDF of R717 OTEC power cycle with outlet vapor qualities of cooler

Figure 6은 Table 2의 운전조건에서 냉각기 출구건도(x_HX2,out)의 변화에 따른 R717용 OTEC 발전 사이클의 엑서지 효율(ηⅡ)과 엑서지 손실인자(EDF)의 변화를 나타낸 것이다.

Figure 6에서 알 수 있듯이, 냉각기 출구건도가 증가할수록 엑서지 효율은 약 35% 정도 증가한다. 이는 냉각기의 출구건도가 증가할수록 탱크를 지나 저단터빈으로 들어가는 증기의 양이 많아져서 저단터빈 일량이 증가하게 되므로 순수일량(W)이 증가하게 된다. 즉, 엑서지 효율을 구하는 식에서 순수일량(W)의 증가로 인해 각 구성기기의 EDF를 모두 합친 EDF_total이 감소하기 때문에 엑서지 효율은 감소한다.