다음 Figure 1은 시뮬레이션에 이용될 기준 안테나 형상을 보여준다. 유리의 영향을 알아보기 위해 기준 안테나는 ϵ_r=4.4와 두께 1.6mm을 가지는 FR4 기판으로 설계하였다. 기판 포함한 기준 안테나 전체 크기는 34 × 37mm² 이다. 입력포트와 안테나의 간의 임피던스 매칭을 위해 λ/4 트랜스포머를 삽입하여 안테나 효율을 증가시켰다. 반사계수와 방사이득을 시뮬레이션 하였고 다음 Figure 2와 같은 결과를 보였다. 기준 안테나는 5.8GHz에서 반사계수 –20dB와 방사이득 7dBi의 결과를 보인다. 시뮬레이션 결과는 기준 안테나는 5.8GHz에서 보편적인 패치 안테나의 성능을 보이고 있다.

Figure 1: 
Structure of reference antenna

Figure 2: 
Simulation results of reference antenna, (a) Reflection coefficient, (b) Radiation gain

유리와 안테나 간격은 다음 레이돔 설계 식 (1)으로 추측할 수 있다[13]. 안테나와 레이돔 거리(d)는 반파장(λ₀/2)보다 작을 시 반사가 발생하고 이후의 거리에서는 반사는 점점 작아진다. 이격거리가 반파장 길이 일 때, 전파는 레이돔과 부딪치면서 반전된 위상으로 전파를 반사시킨다. 고주파의 파장은 반파장의 지점에서 자유공간 유사하게 인식한다. 이는 전송회로 관점에서 반파장 길이에서 회로가 개방되기 때문이다[14].

5.8GHz에서 λ₀/2는 25.8mm이고 결국 유리와의 간격이 최소 25.8mm 이격되어야 된다는 것을 수식을 통해 입증할 수 있다. 다음 과정에서 이격 거리 25.8mm을 기준으로 ±15mm 이내 거리로 시뮬레이션 하였다.

다음 Figure 3은 안테나와 유리 간격에 대한 시뮬레이션 환경을 보여준다. 안테나 윗면 기준으로 z축 높이를 변경하면서 유리를 위치시켰다. 유리 단면적 넓이는 150 × 150 mm²로 안테나보다 9배 크게하여 전파가 유리 옆으로 가는 것을 방지하였다. 유리는 이동체 전방의 유리를 모델화하여 ϵ_r=4와 두께 5mm로 설정하였다. 안테나와 유리 간격이 11.3mm, 25.8mm, 38.8mm일 때 반사계수와 방사패턴을 비교하였다. 또한 선정된 간격 거리에서 YZ 평면과 ZX 평면에서의 전계분포를 시뮬레이션 하였다. Figure 3 (a)에 도시된 평면에 따라 전계분포를 추출했다. 최적의 거리인 25.8mm에 대한 결과를 Figure 5에 도시하였다.

Figure 3: 
Structure compsoed of the glass and the antenna, (a) Perspective view, (b)Side view

최적의 유리 이격거리(h)를 다음과 같은 기준으로 선정하였다. 첫째, 방사이득과 전계강도를 비교하여 높은 것을 선정한다. 안테나 효율을 결정하는 것은 반사계수와 방사이득이다. 필요한 대역에서 반사계수가 낮고, 해당 주파수에서 높은 방사이득은 고효율의 안테나로 증명 할 수 있다. 또한 전계강도 분포도는 각 포인트의 방사되는 전력 강도를 시각적으로 포현해줄 뿐만 아니라 방사되는 전력 방향까지 예측이 가능하다. 둘째, 이동체에 유동성을 확보하기 위해서 이격거리는 최소화해야 된다. 유리가 있는 이동체는 주로 차량, 선박, 비행기, 헬리콥터 등 전방을 주시하는 것이 필수적이다. 이러한 내부에는 조종자를 위한 장비들로 인해 공간은 협소하기 때문에 안테나가 설치되는 공간을 적게 확보할수록 연구자료로서 경쟁력이 우수하다 . 셋째, 시뮬레이션 결과값이 기준 안테나와 가장 유사한 결과 값을 선정한다. 유리 없을 때와 가장 유사한 결과는 반사 전파가 가장 적다는 것을 의미하고 이는 첫 선정기준 의미와 부합한다.

다음 Figure 4는 거리에 따라 시뮬레이션 결과를 정리하였다. 결과는 거리가 25.8mm에 일 때, 반사계수는 5.8GHz에서 공진을 보였고, 방사이득은 비록 기준 안테나보다 약 2dBi의 낮은 값을 보이지만 다른 거리에 비해 3~4dBi의 더 큰 이득을 보인다. 기준 안테나보다 낮은 방사이득을 갖는 근거는 Figure 5의 전계 분포에서 볼 수 있듯이 유리에 의한 약간의 반사파가 존재한다. 이 반사파의 결과를 미루어 보아 유리가 최적의 거리가 아닐 시 Figure 4의 그래프처럼 유리에 대한 반사파에 의해 반사계수 및 방사이득의 차이를 보일 것이며 이는 안테나 성능에 영향에 관련 있는 반사계수와 방사이득 성능을 저하 할 것이다.

Figure 4: 
Simulation results against distance, (a) Reflection coefficient, (b)Radiation gain

Figure 5: 
Simulation results of electronic field, (a) yz-plane, (b) zx-plane

최적의 거리에서 유리를 각도별로 시뮬레이션하였다. 안테나와 유리 중심 간의 높이를 최적의 거리 25.8mm로 설정하였고 유리의 중심을 기준으로 x축에 따라 반시계 방향으로 유리 회전시켰다. 각도(θ)는 10˚, 20˚, 30˚, 40˚로 회전하였고 반사계수와 방사이득, 그리고 전계 분포를 추출하였다. Figure 7과 Figure 8은 시뮬레이션 결과이다.

Figure 6: 
Rotation glass of x-axis at 25.8 mm.

Figure 7: 
Simulation results against glass angle, (a) Reflection coefficient, (b) Radiation pattern

Figure 8: 
Simulation results of electric field against the angle of glass, (a) 10˚, (b) 20˚, (c) 30˚, (d) 40˚

최적의 각도 선정도 최적의 거리 선정과 유사하다. 반사계수와 방사이득의 값이 가장 중요하다. 0˚의 반사계수와 방사이득을 비교하여 효율을 분석한다. 각도의 수치는 중요하지 않다.

10˚의 반사계수와 방사이득은 각각 –25.3dB, 5.2dBi 결과를 보였으며 0˚의 결과보다 높은 방사이득을 보였다. 그러나 10˚ 간격으로 각도의 증가에 따라 반사계수, 방사이득이 서서히 저하하게 된다. 결국 40˚에서는 반사계수 –11.5dB와 peak 방사이득 3.8dBi의 상당히 저하된 성능을 보인다는 것을 확인했다. 각도가 커질수록 안테나 성능이 선형적으로 저하됨을 시뮬레이션을 통해 보였다. 결과적으로 안테나와 유리가 서로 많이 기울려 질수록 기울기만큼 반사계수는 증가하고 방사이득도 감소함을 입증하였다.

0˚에서 20˚까지 기울인 경우 안테나 활용에 적합한 규격이지만 그 이상의 각도에서는 활용을 고려해야 한다. 주파수 5.8GHz에서 –10dB 이하의 값을 보이므로 일반적인 안테나 반사계수 규격에 만족하지만 방사이득은 1dBi의 큰 감소를 보인다. 지향성이 낮은 안테나 경우 같은 방사이득 1dBi의 값은 상대적으로 매우 크게 작용할 것이다.

Figure 8의 전계 분포 시뮬레이션 결과를 통해 이에 대한정확한 근거를 볼 수 있다. 유리가 경사가 급할수록 전파와 부딫치는 표면적이 늘어난다. 이는 전파 반사량이 늘어나는 근본적인 원인이 된다.