본 연구의 대상 재료는 멤브레인 타입 NO96 단열시스템에 적용되는 단열 소재인 그라스울이며, 그라스울은 대표적 무기질 단열재이다. 이러한 단열재의 고유 열물성인 열전도율은 단열성능을 나타내는 지표로 활용된다. 기본적으로 그라스울의 단열 성능은 밀도에 따라 달라지는데, 보통 24k가 정상밀도이며 아래 Table 1은 그라스울 밀도별 열전도율의 KS값이다. 본 연구에서 이용한 그라스울의 밀도는 22, 35, 40 kg/m³이며, 육안으로는 이들의 밀도에 따른 차이를 알 수 없다. KS규격에 명시된 밀도의 그라스울을 사용하지 못하고 위의 밀도를 설정한 이유는 상용적으로 사용되어 입수 가능한 그라스울이기 때문이며, 실험을 통해 경향성을 분석한 후 더 높은 밀도의 그라스울을 대상으로 실험을 수행 할 계획이다.

열전도율을 측정하는 방법으로는 평판열류법과 보호열판법이 대표적이다. 본 연구에서는 열전도율을 측정하는 방법 중에 ‘KS L 9016 보온재의 열전도율 측정 방법‘을 따라 평판열류법으로 측정하는 Heat Flow Meter 436 (HFM 436)을 사용하였다.

Figure 2에 본 연구에서 열전도율 측정을 위해 사용된 실험 장비 HFM 436을 나타내었다. HFM 436은 가로 × 세로 300 mm × 300 mm, 두께 5-200 mm의 건축용 단열재, 산업용 단열재, 건축용 나무, 콘크리트, 폼 등의 시료에 대한 열전도율을 측정하는 장비로, 온도범위 0 - 60 ℃, 열전도율 범위 0.005 - 0.5 W/mK이 측정 가능하며, 본 연구에서는 시편의 건조 후 상온에서 측정을 수행하였다.

Figure 2: 
Heat flow meter and Insulation box for test

본 장비의 원리는 Figure 3과 같이 측정하고자 하는 시편을 내부의 두 가열판 (hot plate, cold plate)의 사이에 놓고, 한 면을 가열하고 반대면을 냉각하여 두 개의 가열판의 온도차를 주면, 열이 수직 방향으로 흐르게 되는데, 이때 시편를 통과하는 열량은 보정된 열량 센서 (heat flux trans-ducer)에 의해 측정되며, 정상상태에 도달하면 측정된 열량 값을 시편의 두께 및 온도의 함수로 나누어 열전도율을 측정하게 된다.

Figure 3: 
Schematic design of the HFM 436

본 논문에서는 위와 같이 국내 열전도율 측정기준에 있는 HFM 436을 이용하여 그라스울의 열전도율을 측정하였다. 또한 시험편에 15일 동안의 장기간 함침을 수행하기 위해 연구실에서 자체 제작한 Figure 2 우측의 단열 박스를 이용하였다. 극저온 액체의 손실을 최소화할 수 있도록 제작된 단열 박스는 온도차로 인한 액체질소와 해수의 기화를 억제시켜 장시간 보관이 가능하도록 하였다.

본 연구에서는 열전도율 측정 장비 HFM 436을 이용하여 열전도율 측정을 수행하였다. 본 연구에서 사용된 두 제조사의 시편은 패널 형식으로 일정하며, 3가지의 환경 조건으로 나뉜다. 첫 번째는 기존 시편이며, 두 번째는 내, 외부 충격에 의한 NO96 단열박스의 손상으로 인한 LNG의 누수 가능성을 고려하여 그라스울이 노출될 가능성이 있는 환경인 LNG 환경을 구현한 액체질소를 함침한 시편이다. 또한, 충돌이나 좌초에 의해 선체의 내부 선각 일부분이 파손되어 보수하게 되는 경우에 밸러스트 탱크 내부에서 유입된 해수에 노출될 가능성도 있으며, 실제 SOLAS XII/12, IMO Res. MSC. 145(77), IACS SC 180 규정에 따라 LNG CCS에 유입되는 해수를 감지하기 위해 해수감지 장치를 설치하여 운항한다. 세 번째는 이러한 환경을 고려하여 해수에 함침한 시편이다. 함침한 시편들은 연구팀에서 자체적으로 제작한 단열박스를 이용하여 15일간 함침 시킨 후 상온 환경에서 7일 건조시켜 둔 시편이다. 이러한 함침과 건조의 이유는 GTT사에서 그라스울의 성능을 평가할 때 일반적으로 이러한 조건들도 함께 평가하게 되기 때문이다. 시편은 완전히 건조시킨 후 상온에서 측정하게 되며, 해수의 염분 농도는 1.027ppm, 액체질소의 온도는 영하 196℃이다. 실제 측정에 이용한 실험 시편은 Figure 4에 나타내었고, 각 재료 시편의 치수는 장비의 규격에 맞게 300 mm × 300 mm × 25 mm (가로×세로×높이)로 제작하였다. 또한, 실험 시나리오는 다음 Table 2와 같으며, 각각 다른 밀도 (22, 35, 40 kg/m³)와 여러 환경 조건 (상온, 해수 함침, 액체질소 함침)의 시나리오에 따라 열전도율을 측정을 수행하였다.

Figure 4: 
Photograph of test specimens

각 시나리오의 케이스에 대한 열전도율 측정하고, 영향 변수인 밀도와 함침 조건에 따라 분석을 하였다. 먼저, 3가지 밀도 22, 35, 40kg/m³에 따른 그라스울의 열전도율을 Figure 5에 나타내었다.

Figure 5: 
Thermal conductivity according to density

함침을 수행하지 않은 기존의 시편에 대해 밀도에 따른 열전도율을 살펴보면, KS 규격에 따라 두 종류의 그라스울 모두 밀도 값이 증가할수록 열전도율이 낮아짐을 보이며, 우수한 성능을 나타내는 것을 확인하였다. 이는 밀도가 높아 단열재를 통한 공기의 흐름이 차단될 수 있기 때문이다.

상온에서의 각각의 열전도율은 KS규격에 명시된 열전도율 값보다 밀도 22, 35, 40kg/m³에서 각각 평균적으로 약 0.0045, 0.0045, 0.004 낮음을 알 수 있었다. 이는 규격이 상당히 유연하여 설계에 적용할 때 어느 정도 오차를 감안하고 적용해도 된다고 판단된다.

또한, 밀도 22kg/m³에서 35kg/m³으로 밀도가 증가할 때는 평균 약 2.5% 열전도율이 개선되었고, 35kg/m³에서 40kg/m³으로 밀도가 증가한 경우에는 평균 약 1.4% 열전도율이 개선됨을 보였다.

통상적으로 그라스울은 밀도가 올라가면 공극의 크기가 작아지기 때문에 열전도율이 낮아진다는 것은 이미 알려진 사실이다. 하지만, 특정 밀도를 넘어가면 공극의 면적보다 소재의 면적이 더 많아지게 되므로 열전도율이 상승하게 된다. 이러한 변곡점이 되는 밀도는 소재별로 상이하다.

본 연구의 실험을 통하여 섬유질인 그라스울은 밀도 22~40kg/m³ 범위에서는 밀도가 상승할수록 열전도율이 개선되는 결과를 보임에 따라 공극의 크기가 작아지는 범위라고 생각된다. 참고로 KS 규격에서 알 수 있듯이 그라스울 소재는 120kg/m³ 까지는 밀도의 상승에 따라 점점 열전도율의 감소 폭은 줄어들지만 계속 열전도율이 감소할 것으로 예상된다.

두 번째로, 열전도율을 측정하기 전 그라스울 시편을 3가지 환경조건 상온, 해수 함침, 액체질소 함침 조건을 주어 측정한 결과를 Figure 6에 나타내었다.

Figure 6: 
Thermal conductivity according to immersion condition

함침 조건에 따른 시편의 열전도율을 살펴보면, 상온 대비 해수 함침 수행시 평균 약 2.8% 열전도율이 저하되었고, 상온 대비 액체질소 함침 수행시 평균 약 1.5% 열전도율이 저하되었다.

또한, 그라스울 보드 B의 액체질소 함침 케이스만을 제외하고 모든 밀도 구간에서 해수 함침을 수행하였을 때의 열전도율이 가장 높게 측정되었다. 이는 그라스울 내부에 염분이 침투하여 열전달 저항을 만들어 열전도를 방해하는 결과를 초래하였다고 판단된다. 이에 따라 함침을 수행한 그라스울의 미세구조 분석 등의 추가적인 검토가 필요하다고 판단된다.

하지만 해수에 함침 하여 그라스울의 열전도율이 저하되었음에도 KS 규격에 명시된 열전도율보다는 평균 약 0.0044 낮았고, 액체질소에 노출시킨 경우에도 상온환경에서보다 수치상으로 약간의 열전도율 증가 폭을 보였지만 상당히 낮은 열전도율을 보인다.

본 연구를 통해서 그라스울이 해수 환경이나 LNG 환경에 노출 되어도 그라스울의 단열성능은 규격상으로는 합리적 범위에 있음을 알 수 있었다. 하지만 단열 시스템의 단열 성능이 저하되는 것은 곧 저장할 LNG의 양이 줄어드는 것을 뜻하므로 제작시 이러한 환경에 노출되지 않도록 하는 것이 중요하다.