석유시추선 부하의 모델링은 각 운전모드에 맞게, 부하가 한쪽 모선에 치우치지 않고 균등하도록 부하를 구성하여야 한다. Figure 1은 석유시추선의 모선의 구성도를 나타낸다.

Figure 1: 
Electrical power system for drilling rig

발전기는 한 모선 당 2기의 발전기를 배치하고 전체를 4개의 모선으로 나누어 배전체계를 구성한다. 발전전압은 부하규모에 따라 변압기를 통해 0.69kV, 3.3kV, 6.6kV, 11kV등으로 추진부하, 서비스 부하 등으로 구분된다.

추진부하는 주파수 가변을 위해 Charger와 인버터를 사용한다.

전력 계통 구성은 부하의 구성에 의해서 달라진다.

부하는 석유시추선의 운전 모드에 따라 부하의 변동이 생긴다. 서비스 부하는 조명, 공조, 저압배전 등 시추부하와 추진부하를 제외한 모든 부하이다. 시추부하는 시추에 사용되는 승강설비를 포함한 머드 펌프 관련 보조설비 부하이다. 추진부하는 추진 모터와 관련 보조설비 이다. Table 1은 발전용량과 전체부하의 부하율을 나타내었다.

석유시추선 건조 후 사용기간 동안 충분한 발전용량을 확보하고, 향후 부하 증가분을 포함한 설계여유 용량과 건조여유 용량을 고려하였다.

석유시추선 전력계통 설계를 위한 추진부하의 구성과 서비스 부하의 구성, 더불어 발전기의 선정과 전력변환을 위한 장비는 Table 2와 같다. 전력 계통의 안정성 판단을 위한 기준은 전력조류분석 기준과 동일하게 Table 3에 나타낸 IEEE Std. 45를 적용을 한다.

여자계통은 전압, 무효전력 및 안정도 향상을 위한 제어 기능이 포함되며, 동기 발전기의 지상 및 진상 조건에서 발전기의 출력을 안정적으로 유지할 수 있게 하는 보호 기능 또한 수행한다. 여자기의 기능은 계자권선에 계자전류를 제공하고, 계자전압과 계자전류를 제어함으로서 전력계통에 필요한 무효전력을 제어, 공급하게 된다. 따라서 계통 전압 유지를 위한 필수적인 보호 기능을 수행한다[5].

본 논문에서 발전기에 적용한 여자기는 IEEE Type의 AC8B를 적용하였으며, 제어 블록도는 Figure 2와 같다.

Figure 2: 
Control block diagram of IEEE type AC8B

조속기는 부하의 주기적, 시간적 변동에 따라 발전기의 출력을 변화시켜 계통 주파수를 일정하게 유지하여 계통을 안정화하는 역할을 한다. 발전기가 계통에 연결되어 있을때에는 계통 주파수에 따라 발전기의 출력 주파수가 결정된다[6].

본 논문에서 적용한 조속기 Woodward 2301의 제어 블록도는 Figure 3과 같다.

Figure 3: 
Control block diagram of Woodward 2301

운전 개념은 발전기가 계통에 연결되어 운전 될 경우, 조속기를 통하여 계통 주파수에 맞게 원동기의 속도가 조정되어 운전되는 것이다.

추진부하의 규모가 전체 부하의 60~70%를 차지하므로 추진부하의 이상 탈락은 독립전원 계통에 고려되어야 한다[7].

추진부하의 비중이 크므로 최대 부하에서 해석을 수행하였다. 추진기는 1대당 3200kW의 유도 전동기로서 탈락 순간에 정격의 약 80%로 운전중이다.

Figure 4는 최대부하 상태에서 추진부하의 탈락시 발생한 계통 내부의 변화를 나타낸 것이다.

Figure 4: 
Load elimination of 2 thrusters

3.1.1 개루프 여자방식과 조속기를 채용한 경우

Figure 5과 Figure 6은 각각 개루프 여자방식과 조속기를 채용, 추진기 2대가 탈락된 경우 각각 모선의 전압과 주파수 변동을 나타내었다. 추진부하의 탈락과 동시에 고압모선의 전압은 제어되지 못하고 정격 전압의 179%까지 급격히 상승하였다. 개루프 여자방식으로 인하여 전압제어가 이루어지지 못하고 있다.

Figure 5: 
HV feeder voltage when 2 thrusters liminated with open loop excitation and governor

Figure 6: 
HV feeder frequency when 2 thrusters eliminated with open loop excitation and governor

반면 주파수 응답은 조속기를 채용하여 부하 탈락시 정격주파수의 107% , 92%까지 변동하였으나, 허용기준 ±10%이내이며, 1.4초에서 정상상태 오차가 없어지고 정격주파수에 수렴한다.

3.1.2 AC8B 여자기와 조속기를 채용한 경우

Woodward 2301 조속기와 함께 type AC8B여자기를 적용한 결과를 각각 Figure 7와 Figure 8에 나타내었다. 부하 탈락시 모선의 전압이 정격 전압의 114%, 97%까지 변동하였지만, 허용기준을 만족한다.

Figure 7: 
HV feeder voltage when 2 thrusters eliminated with AC8B exciter and governor

Figure 8: 
HV feeder frequency when 2 thrusters eliminated with AC8B exciter and governor

회복시간 또한 정격의 5%내로 수렴하기까지 1초 미만의 우수한 응답을 나타내고 있다. 주파수 또한 정격 대비 107%, 91.7%로서 과도 상태의 규정을 만족하고 있다. 개루프 여자방식과 비교하여 AC8B 여자기의 고압모선에 대한 전압제어가 이루어지면서 부하에 안정적인 전원을 공급할 수 있을 만큼 정상상태로 회복된다.

전력시스템에 공급전원이 불안정하게 될 경우 시스템이 전반적으로 불평형 상태가 되어 정상운전 중인 발전기마저 탈조하거나 전력계통이 붕괴되는 사고가 발생한다.

3.2.1 개루프 여자방식과 조속기가 없는 경우

Figure 9와 Figure 10는 개루프 제어시 발전기 1대 탈락에 대한 전압과 주파수 응답 결과이다.

Figure 9: 
HV feeder voltage when 1 generator eliminated with open loop exitation

Figure 10: 
HV feeder frequency when 1 generator eliminated with open loop speed control

고압모선의 전압은 정격 전압의 약 80%의 전압강하가 나타나며, 회복되지 못하고 있다. 주파수 응답 또한 정격 주파수의 46%에 이르고 있으며, 안정적이지 못한 전압과 주파수 변동으로 인하여 계통의 연속 운전이 불가하다.

3.2.2 AC8B여자 시스템과 조속기의 채용시

조속기의 채용과 함께 여자기를 폐루프로 형성하여 얻은 응답 결과를 Figure 11과 Figure 12에 나타내었다.

모선의 전압은 109.3%에서 96%로 전압의 변동이 있으나, 오버슈터가 제어되어 1.5초 이내에 정격전압의 5% 이내로 안정된다. 주파수도 104%에서 93.8%로 규정을 만족하고 1.5초 전후로 정상상태에 도달된다.

Figure 11: 
HV feeder voltage when 1 generator eliminated with AC8B exciter and governor

Figure 12: 
HV feeder frequency when 1 generator eliminated with AC8B exciter and governor